Приложение Д
ВЫБОР ТИПА МОЛОТА ДЛЯ ЗАБИВКИ СВАЙ И ШПУНТА
Д.1. Необходимую минимальную энергию удара молота , кДж, следует определять по формуле
, (Д.1)
где N – расчетная нагрузка, передаваемая на сваю, кН.
Принятый тип молота с расчетной энергией удара , кДж, должен удовлетворять условию
, (Д.2)
где K – коэффициент применимости молота, значения которого приведены в таблице Д.1;
– масса молота, т;
– масса сваи с наголовником, т;
– масса подбабка, т.
Таблица Д.1
Д.2. При забивке наклонных свай расчетную энергию удара молота следует определять с учетом повышающего коэффициента, значение которого принимается для свай с наклоном 5:1; 4:1; 3:1; 2:1 соответственно равным 1,1; 1,15; 1,25 и 1,4.
Д.3. Выбранный в соответствии с рекомендациями п. 1 молот следует проверить на минимально допустимый отказ свайного элемента , который принимается равным минимально допустимому отказу для данного типа молота, указанному в его техническом паспорте, но не менее 0,002 м – при забивке свай, и не менее 0,01 м – при забивке шпунта.
Выбор молота при забивке свай длиной свыше 25 м или с расчетной нагрузкой на сваю более 2000 кН производится расчетом, основанным на волновой теории удара.
Д.4. Забивку свай до проектных отметок следует выполнять, как правило, без применения лидерных скважин и без подмыва путем использования сваебойного оборудования с достаточной для этого энергией удара. Применение лидерных скважин допускается только в тех случаях, когда для погружения свай до проектных отметок требуются несерийные молоты с большой массой ударной части, а также при прорезке сваями просадочных грунтов.
Значение необходимой энергии удара молота , кДж, обеспечивающей погружение свай до проектной отметки без дополнительных мероприятий, следует определять по формуле
, (Д.3)
где – несущая способность сваи в пределах i-го слоя грунта, кН;
– толщина i-го слоя грунта, м;
B – число ударов молота в единицу времени, ударов в 1 мин;
t – время, затраченное на погружение сваи (без учета времени подъемно-транспортных операций);
– число ударов молота, необходимое для погружения сваи, принимаемое обычно равным не более 500 ударов;
n – параметр, принимаемый равным n = 4,5 – при паровоздушных механических и штанговых дизель-молотах и n = 5,5 – при трубчатых дизель-молотах;
– масса сваи, т;
– масса ударной части молота, т.
Д.5. Значение контрольного остаточного , м, отказа при забивке и добивке железобетонных и деревянных свай длиной до 25 м в зависимости от энергии удара выбранного молота и несущей способности сваи , указанной в проекте, должно удовлетворять условию
. (Д.4)
Если фактический (измеренный) остаточный отказ , то следует предусмотреть применение для погружения свай молота с большей энергией удара, при которой остаточный отказ будет , а в случае невозможности замены сваебойного оборудования – общий контрольный отказ сваи , м (равный сумме остаточного и упругого отказов), должен удовлетворять условию
. (Д.5)
В формулах (Д.4) и (Д.5) приняты обозначения:
– коэффициент, принимаемый по таблице Д.2 в зависимости от материала сваи, кН/м2;
A – площадь, ограниченная наружным контуром сплошного или полого поперечного сечения ствола сваи (независимо от наличия или отсутствия у сваи острия), м2;
– расчетная энергия удара молота, кДж, принимаемая по таблице Д.3;
– масса молота, т;
– масса сваи и наголовника, т;
– масса подбабка, т;
– коэффициент восстановления удара, принимаемый при забивке железобетонных свай и свай-оболочек молотами ударного действия с применением наголовника с деревянным вкладышем, ;
– фактический остаточный отказ, равный значению погружения сваи от одного удара молота;
– упругий отказ сваи (упругие перемещения грунта и сваи), определяемый с помощью отказомера, м;
и – коэффициенты перехода от динамического (включающего вязкое сопротивление грунта) к статическому сопротивлению грунта, принимаемые соответственно равными: для грунта под нижним концом сваи и для грунта на боковой поверхности сваи ;
– площадь боковой поверхности сваи, соприкасающейся с грунтом, м2;
– масса ударной части молота, т;
g – ускорение свободного падения, принимаемое равным g = 9,81 м/с2;
H – фактическая высота падения ударной части молота, м;
h – высота первого отскока ударной части дизель-молота, а для других видов молотов h = 0, м.
Примечание. При забивке свай через грунт, подлежащий удалению в результате последующей разработки котлована, или через грунт для водотока значение расчетного отказа следует определять исходя из несущей способности свай, вычисленной с учетом неудаленного или подверженного возможному размыву грунта, а в местах вероятного проявления отрицательных сил трения – с учетом последнего.
Таблица Д.2
Таблица Д.3
Д.6. Расчетный отказ для железобетонных свай длиной свыше 25 м, а также для стальных трубчатых свай следует определять расчетом, основанным на волновой теории удара.
При выборе молота для забивки шпунта и назначении режима его работы по высоте падения ударной части необходимо соблюдать условие
, (Д.6)
где G – вес ударной части молота, МН;
A – площадь поперечного сечения шпунта, м2;
– безразмерный коэффициент, принимаемый по таблице Д.4 в зависимости от типа шпунта и расчетного сопротивления шпунтовой стали по пределу текучести;
– коэффициент, принимаемый в зависимости от типа молота и высоты падения его ударной части (таблица Д.5).
Таблица Д.4
Таблица Д.5
Д.7. При проверке контрольных отказов в случаях, когда в проекте дана только расчетная нагрузка на сваю N, кН, несущую способность сваи , кН, следует принимать равной
,
где – коэффициент надежности;
при расчетах по формуле (Д.4) и при расчетах по формуле (Д.5) для всех зданий и сооружений.